1 、 Classificació del procés d’encapçalament de rosca comuna
La femella hexagonal també és un element de fixació amb una àmplia gamma de superfícies. Té molts mètodes de producció. Els fruits secs amb especificacions M24 es produeixen generalment per capçal fred (premsat). El procés habitual de refredament de fruits secs és el següent:
a. Capçal fred de vareta de filferro de petit diàmetre per produir femelles
Aquest és un mètode de producció de fruits secs per partida freda. El diàmetre de la barra de filferro fa=0,60 s ~ 0,70 s, s - la mida de la femella. S'utilitzen les estacions de treball (procediments) de tall de material, modelat, trastorn, premsat de sis quadrats i perforació, tal com es mostra a la figura 36-23.
Es pot produir en màquina automàtica de capçal en fred de tres i quatre posicions, i també es pot produir en seqüència a la premsa. La producció de la màquina de capçal fred en tres posicions pot estalviar la conformació, però la femella més gran que l’especificació M12 no es pot configurar i la qualitat final i la uniformitat de l’angle calb no es controlen bé.
b. Producció de femelles per capçal fred de vareta de filferro de major diàmetre
Aquest procés es realitza mitjançant tall, modelat, encapçalament inicial, preformat, conformat fi i punxonat. Generalment es produeix a la màquina automàtica de capçal en fred de cinc posicions. La pinça està equipada amb mecanisme de gir.
c. Tecnologia de conformat d'acer hexagonal
Aquest procés s'utilitza menys, generalment s'utilitza en la producció de fruits secs M20 o més, i es completa amb el mètode de premsat en fred de seqüència dividida a la premsa. El procés es produeix segons el material de tall, la pressió inicial, la pressió fina i el punxonat.
2 、 Anàlisi del procés de fred (premsat) de fruits secs
a. Tallar
El tall és el primer i el procés clau en la producció de diverses estacions de màquina automàtica d’encapçalament en fred o premsa.
A causa de la planitud de la fractura de tall i de la mida del segell de ferradura format per la pressió de la placa de tall (vegeu la figura 36-25), tots influeixen directament en la conformació i el trastorn de l’ordre inferior.
La longitud de tall es pot calcular a partir de la fórmula 36-22
On es troba - longitud de tall mm en forma de V - Volum en blanc (mm 3) abans de la perforació de la femella - àrea de secció del fil m M2
Això només és un valor de càlcul i la longitud de tall s’ha d’ajustar ajustant la columna de material en la producció real. De vegades, el mètode del pes s’utilitza per mesurar si el material de tall és precís, és a dir, el pes en blanc és igual al pes de la columna de tall. El diàmetre de la matriu de tall serà de 0,05-0,1 mm més gran que el diàmetre màxim del material i la bretxa entre la placa de tall i la matriu de tall és d’uns 0,1 mm.
b. Plàstic
Com es mostra a la figura 36-26, la conformació consisteix a molestar la cara final de la columna de material i molestar (prémer) el xamfrà de 1-2 × 45 ° a l'extrem inferior, per tal de retallar els defectes de tall per garantir la qualitat del següent procés de premsat de boles.
La mida de la formació de plàstic d=fer + (0,1-0,25) (mm)
On fer - diàmetre del fil mm.
c. Pilota molesta
La bola molesta consisteix a molestar (prémer) la columna de material amb forma de bola en forma de tambor. Vegeu la figura 36-27. La seva qualitat afecta la claredat i la qualitat de la cara final, l’angle calb i la vora de la femella. A l'hora de determinar la dimensió geomètrica de la bola de tambor, segons l'experiència, la dimensió de DM i H ha de ser el més petita possible sota la condició de xamfrà de 40 °.
D'aquesta manera, en prémer els sis quadrats, la força de fregament de les parts corresponents és petita. Sota l'acció de la força del tipus de pressió, el metall té una bona fluïdesa i és fàcil d'omplir els sis costats. Si DM i H són més grans, no és fàcil omplir l'hexàgon en prémer els sis costats. Si augmenta la força de pressió per omplir els sis costats, la cara final de la femella generarà una vora volant.
La mida de la bola de tambor és la següent segons les dades de l'experiència: dm=(0,7-0,8) d diàmetre Dmax ≤ smin on d diàmetre - diàmetre nominal de la femella mmdmax - diàmetre màxim de la bola de tambor mmsmin - dimensió mínima de la femella s mm quadrats
Segons la dimensió de DM i D i el volum de rosca en blanc, les altres dimensions de la bola de tambor es poden calcular de la següent manera:
d. Tipus de premsa
Prement, és a dir, trastornant els sis costats de la femella, de manera que compleixi els requisits de la dimensió global de la femella hexagonal.
El fet que la mida de la deformació sigui raonable afecta directament la qualitat del producte i la vida útil de la matriu.
Els principals factors a tenir en compte en la dimensió del premsat de sis vies són: la desemmotllament del palet hexagonal a la matriu hexagonal i l'expansió del forat inferior de perforació.
Per tant, es requereix que hi hagi un angle inclinat γ (vegeu la figura 36-28) al costat de la femella, i la seva mida sigui més gran amb l’augment de les especificacions. Per exemple, per a les femelles de més de M10, γ es considera generalment com a 0 ° .30 ′ ～ 1 °, si l’angle és massa gran, la diferència de mida entre els ports superior i inferior de la matriu còncava hexagonal és massa gran, cosa que farà que el buidatge de sis vies (també conegut com el troquel inferior de premsat) no es col·loqui de manera estable a la troquelada de la màniga, cosa que provocarà fàcilment l’excentricitat en blanc de la femella i farà que la verticalitat de la femella （β) La dimensió s no pugui satisfer la requisits estàndard després de perforar i ampliar. El valor real de 0,30 ′ - 1 ° de γ està determinat per l’experiència de producció real.
A més d’aquesta dimensió, hi ha moltes dimensions directament relacionades amb la dimensió externa de la femella i l’aspecte del producte (vegeu la figura 36-29), que indica la mida de la rosca que prem el blanc.
Entre elles, la mida geomètrica del còncau és molt important. D1 és una mida clau, que és petita, i el punxó és fàcil de produir; si és massa gran, el punxó és fàcil d'aparèixer en boca de campana, cosa que afecta la integritat del fil intern.
Les dades empíriques són les següents: 8: d1=D petit màxim + (0,02-0,04) mmm8-m14: d1=D petit màxim + (0,05-0,10) mmm14-m18: d1=D petita màxima + (010-0,15) mmm18-m24: d1=D petita màxima + (0,15-0,30) mm fórmula: D petita màxima - diàmetre màxim del diàmetre del fil a la femella (mm) d=(1,05-1,1) fórmula de diàmetre d, p=GG quot;" diàmetre d - diàmetre nominal de la femella (mm)<=gg quot;="">
La mida D és massa petita, cosa que no afavoreix la molèstia i el premsat de les femelles, ni és favorable al flux de metalls ni a l'hexàgon poc clar; La dimensió D és massa gran i la superfície portant de la femella es redueix, cosa que afecta l’aspecte i la força de subjecció.
Després de determinar la dimensió de D1 i D, el xamfrà intern de la femella estàndard és d’uns 120 °, generalment 106 °, cosa que es deu al fet que el xamfrà intern és més petit. Segons la fórmula, la dimensió H pot ser més gran, cosa que pot estalviar acer, i la deformació de la femella durant el premsat és favorable i es pot reduir el gruix de la junta de punxonat (és a dir, la mongeta de ferro perforada del punxó), que és propici per a cops de puny.
H=(d - d1) tg37 ° (fórmula 36-25)
Les altres dimensions importants del còncau són l’angle H1 i α, que tenen un efecte sobre l’obturació de l’hexàgon des de la matriu hexagonal després que la femella estigui molesta i premuda.
H1 no hauria de ser massa alt, cosa que afectarà la femella hexagonal de la femella que es rentarà de la matriu inferior de sis vies a temps i, a continuació, el següent buit entra a la matriu còncava, cosa que provoca un fort tap i una fallada.
Les dades empíriques van ser les següents: H1< 0,30="" mmm8-m10:="" h1="h1=GG" quot;="" (0,6-1,0)="" mmm18-m24:="" h1="(1,2-1,6)">< p""="">
Per a la femella superior a M20, H1 de la matriu superior de la premsa és superior a la matriu inferior (0,30-0,50) mm, la qual cosa és més favorable per a la deformació del cap fred.
α es pren generalment com a 10 ° - 15 °. Després de determinar H1 i α, la dimensió D2 es pot calcular de la manera següent
La part superior del còncau és un con i l'angle del con és de 150 °, llavors l'angle del con és de tg15 ° i l'alçada de tot el còncau és: h2 = H {{3}} H1 + tg15 ° (fórmula 36-27)
La mida del còncau no s’utilitza generalment com a base d’inspecció i es garanteix la mida del troquel. Les dades anteriors es basen en femelles estàndard gb / t6170-2000. No s’aplica del tot per a altres tipus de fruits secs.
e. Punxó
La mida i la qualitat del punxó compleixen tots els requisits del fil de punteig de la seqüència següent. El diàmetre del forat interior de la femella es determina generalment per la mida màxima del diàmetre petit.
Tenint en compte que la duresa de l’acer ha d’afectar la qualitat del punxonat, el diàmetre del forat es pot determinar entre la mida mínima i màxima del diàmetre menor de la femella i l’operador pot dominar de forma flexible la mida del forat dins del rang de tolerància. De fet, tenint en compte els factors de la rosca, la tolerància de la mida del punxonat és menor que la del diàmetre menor.
3 、 Problemes als quals cal parar atenció en el cop de puny
1. el problema de l'expansió quadrada després de la perforació de la femella
Punxar és en realitat copejar el blanc. La superfície de perforació del forat interior té un pla de perforació i una superfície de trencament (Fig. 36-30).
La força de perforació produïda pel forat al forat interior provoca friccions entre la superfície de contacte del forat i el forat interior, que és oposada a la direcció de perforació descendent del forat. La tensió addicional formada provoca així la tensió radial, que fa que el quadrat s expandeix radialment, és a dir, el quadrat d’expansió.
Squarebviament, el quadrat d’expansió està relacionat amb la rigidesa de punxonat i la vora afilada del forat, i també amb el material del buit de cargol.
L’expansió de l’acer baix en carboni és més gran que l’acer mitjà de carboni i l’acer normal al carboni és més gran que l’acer d’alta qualitat amb el mateix contingut de carboni.
Això es pot explicar per l'augment del rendiment de tall de l'acer amb l'augment del contingut de carboni. Per descomptat, a causa de l’augment del contingut de carboni i de la resistència de l’acer, també requereix requisits més elevats per a la resistència i la duresa del punxonat de porus.
A més, el quadrat d’expansió està relacionat amb la proporció de la dimensió oposada (és a dir, l’amplada lateral oposada) s de la femella a l’alçada m de la femella. La taula 36-4 mostra el valor del quadrat d’expansió després de perforar algunes especificacions de la femella.
Fins i tot si es noten aquests problemes, el problema de" s" lateral no es soluciona a causa del canvi de material de femella (acer al carboni mitjà o acer aliat). És més destacat a M16 i posteriors. Per resoldre el problema de l'excés de desviació del costat&a causa de l'expansió del punxó, es poden prendre les mesures següents:
a. Es redueix la mida del forat de perforació i s’incrementa el fresat i el límit de fresat és de 0,5 a 1 mm;
b. S’utilitza dos punxons i el segon límit de punxó és d’uns 1 mm. No hi ha expansió en el segon cop;
c. S'afegeix un troquel hexagonal davant del troquel punxó per evitar l'expansió de la superfície de la femella. El gruix de la matriu hexagonal és lleugerament superior a l’altura de la femella M. la boca de la matriu s’arrodoneix per facilitar l’entrada del blanc en la matriu.
La cavitat de la matriu hauria de tenir una conicitat de matriu de 0 ° 10 ′ ～ 0 ° 15'. Amb aquesta estructura, fins i tot les femelles de gruix hexagonal (gb / t56d=16, m=25; d=20, m=32; d=24, m=38) també es poden produir per capçal fred.
Taula 36-4 Valor quadrat d’expansió de les femelles d’especificació de la peça després de la perforació.
El matriu de sis quadrats de femella molesta hauria de tenir una forma cònica, un és fer que el buit sigui fàcil d’exjectar i desemmotllar, l’altre és compensar el valor quadrat en expansió del punxó, de manera que la dimensió del nou quadrat no sigui massa dolenta a causa de la plaça d’ampliació. Com es mostra a la figura 36-31, l’angle de γ per sobre de M10 és de 0 ° 30 ′ - 1 ° i, amb l’increment de l’especificació de les femelles, l’angle de γ també augmenta i el valor màxim no ha de superar 1 °
d. Es millora la mida del cap elevat del punxó, és a dir, H1 en la mida còncava del buit als dos extrems del buit després de prémer la rosca.
Si la part H 1 s’incrementa correctament, és a dir, es pot reduir el gruix del punxonat de la pell de l’articulació i es pot millorar l’expansió del punxó. Tanmateix, H1 no ha de ser massa alt, cosa que no és bo perquè el blanc deixi el cap i és fàcil produir materials pesats (és a dir, el primer buit no surt, i el segon buit vindrà).
e. El problema de l'expansió del quadrat es pot resoldre mitjançant un punxonament invers.
2. rugositat i arrodoniment dels forats
Per tal d’aconseguir la rugositat mínima i obtenir un forat interior rodó, la bretxa entre el troquel punxó de la femella de capçal freda és menor que la del troquel general. S'espera que més del 80% de la paret interior del forat sigui brillant (vegeu la figura 36-30) i la banda lacrimal no excedeixi del 20% de la paret del forat.
Amb un cop de puny petit, de vegades hi ha un altre problema de qualitat:" forat de ranura" ;, vegeu la figura 36-32." ranura" és causada per una banda brillant secundària produïda durant el punxonat.
La qualitat del forat del punxó està relacionada amb la geometria del punxó i la separació del troquel. Hi ha tres tipus de matrius per perforar forats de femelles de capçal freda que s’utilitzen en la producció
a. Matriu perforadora per a taula convexa
Com es mostra a la figura 36-33.
La matriu còncava té un cap a la vora de la matriu, que és adequat per perforar les femelles mitjanes i petites sota M12. L'espai lliure entre la matriu còncava i la convexa és de (0,03 ~ 0,15) mm.
El seu avantatge és que és fàcil de localitzar quan s’està perforant i la zona de fractura del forat perforat és menor i" boca de campana" no és seriós.
L’inconvenient és que quan la velocitat de punxonament és lenta, hi haurà" forat de ranura" ;. En substituir un nou perforador, la vora del perforador és nítida, també pot aparèixer" ranura" ;. En aquest moment, sempre que s’utilitzi paper de sorra per arrodonir la vora del forat, pot exercir el paper d’esprémer la superfície de perforació durant el perforació i l’aparició de" forat de ranura" es pot evitar.
Amb aquest dau, el cap de puny H1 de sis bandes no ha de ser massa alt ni massa alt. Les estelles de ferro es produeixen fàcilment durant la perforació i s’enganxen a la superfície de la matriu còncava per fer que la cara final de la femella tingui sagnat i afecti l’aspecte.
b. Mor de puny recte
Com es mostra a la figura 36-34, la bretxa entre aquestes matrius pot ser lleugerament més gran que la matriu esmentada, i la vida d’aquest matriu també és llarga. L’inconvenient és que es pot generar rebaves quan la velocitat de punxonament és lenta o es trenca un costat, que supera la zona de fractura ordinària, de vegades s’estén fins al xamfrà de la femella (vegeu la figura 36-30), cosa que provoca incompletes sivella durant el toc.
Aquest fenomen és fàcil de produir quan es fa punxar la femella de baixa resistència, cosa que provoca la inestabilitat de la qualitat.
c. Punxó amb filet
Com es mostra a la figura 36-35, el port del forat interior d’aquest tipus de matriu té una cantonada rodona de r=(2-3) mm, i la bretxa entre matriu convexa i concava pot ser més gran, que s’utilitza generalment per sobre de M14 . L’inconvenient és que la zona trencada del forat perforat és gran, és a dir, la" boca de campana" és gran. Generalment, el forat està escarregat perquè el forat sigui rodó i llis i compleixi els requisits dimensionals. En perforar femelles de baixa resistència, també arrencarà un costat al xamfrà interior. L’avantatge és que el dau té una llarga vida.
